Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку

Рассмотрение вязкости разрушения

VI.40. Следует показывать, что рассчитанный коэффициент интенсивности приложенных напряжений меньше, чем значение вязкости разрушения материала в уравнении (VI.3) с соответствующим запасом на влияние пластичности и коэффициентов безопасности. Метод определения вязкости разрушения материала следует выбирать из трех вариантов, показанных на рис. VI.2. Каждый из этих вариантов включает обобщение статистически значимой базы данных о величинах вязкости разрушения материала, полученных на формах изделий, представительных в отношении поставщиков материала и пригодных для производства упаковок. В первых двух вариантах следует включать значения вязкости разрушения материала, представительные для скорости деформации, температуры и ограничивающих условий (например, толщины) реальной упаковки. Те же соображения применимы и к измерениям вязкости разрушения материала, используемым при оценке упругопластичного разрушения.

VI.41. Вариант 1 следует основывать на определении минимального значения вязкости разрушения конкретного материала при температуре -40 °C. Минимальное значение, показанное на рис. VI.2, представляет статистически значимый массив данных для ограниченного числа образцов от ограниченного количества поставщиков материала, полученных при соответствующей скорости нагружения и геометрических ограничениях. Следует обеспечивать представительность образцов, форм изделий, соответствующих конкретному применению упаковки.

VI.42. Вариант 2 следует основывать на определении значений

вязкости разрушения материала K = K на нижней границе

I(mat) Ib

области изменения или вблизи нее, как показано на рис. VI.2. Этот

вариант может охватывать как предельный случай определение

вязкости разрушения опорного материала для ферритных сталей по

справочной методике, приведенной, например, в разделе III

приложения G Норм ASME [VI.4]. Значение на нижней границе области

изменения или вблизи нее может основываться на составном массиве

данных для вязкости разрушения в статических и динамических

условиях и в условиях прекращения роста трещин. Преимущество

данного варианта - возможность сокращения программы испытаний для

материалов, которые могут быть отнесены к нижней границе кривой

или близкой к ней области. Относительно малое, но приемлемое

количество точек может быть достаточным для демонстрации

применимости кривой к конкретным плавкам, сортам или типам

материала.

VI.43. Вариант 3 следует основывать либо на наименьших значениях из статистически значимого массива данных о вязкости разрушения, удовлетворяющих требованиям ASTM E399 [VI.18] по скорости статического нагружения и ограничениям в вершине трещины, либо на упругопластичных методах измерения вязкости разрушения [VI.3, VI.4]. Температуру в испытаниях LEFM по ASTM E399 следует обеспечивать, по крайней мере, не выше -40 °C, а может быть и еще ниже, чтобы удовлетворить условия ASTM E399, как показано на рис. VI.2. Испытания на вязкость разрушения с использованием упругопластичных методов следует проводить при наименьшей проектной температуре. Консерватизм этого варианта, в частности, может быть таков, что если испытания проводились при температурах, меньших -40 °C и это обосновано конструктором и приемлемо для компетентного органа, то возможно использование уменьшенного коэффициента безопасности.